DTM250／390球磨机巴氏合金轴瓦的参数计算及分析doc

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  DTM250／390球磨机巴氏合金轴瓦的参数计算及分析第2O卷2002.1(总第97期)冶金设备管理与维修问题研究?DTM250/390球磨机巴氏合金轴瓦的参数计算及分$g-沙克勤(马钢第二炼铁厂马鞍山243022)摘要介绍了DTM25O/39O球磨机的巴氏合金轴衬的主要技术参数,并对其进行了性能分析,指出安装技术标准和试车程序上做出的4条规定.关键词球磨机巴氏合金轴瓦安装’DTM250/390球磨机是高炉生产中节约能源,降低焦比,提高产量的关键辅助设备,也是设备管理中点检定修的重点设备.但我厂2台DTM球磨机曾多次发生烧瓦事故,迫使停车检修,极度影响喷煤系统的正常运转.未解决这问题,我们在检修过程中针对性地改善部分指标,投产后使用效果良好.1主要技术参数计算DTM25O/39O球磨机的巴氏合金轴衬结构如图1.图l巴氏合金轴衬结构1.1包角a一70.～8O.接触角太大会影响油膜形成,增加摩擦力,对瓦不利;接触角太小会使瓦受压强度增加,发热烧坏.1.2长度比计算Z一300mm,一1220mm,l/d=300/1220=0.246随着轴瓦长径比(1/d)的不同,其压力分布情况也不同.长径比越小,油压越小,这主要因为润滑油在自身压力作用下,要向两端溜失,即产生所谓侧漏现象而造成的;反之,如长径比越大,轴承的承载能力也就越高.但从另一方面来看,侧漏虽然会降低油压,但也同时带走轴承中的一部分摩擦热,从而使轴承的温度不致升得太高,润滑油的粘度也就不会降得过低.主要技术参数如表1.36一表1DTM250/390球磨机主要技术参数传递功率38o轴瓦材质Zchsnsbl1-6k运转速度电机740安装间隙1.245r/min简体2O轴衬公称直径油品.喁lZ20mm轴承长度300油温5Omm合金厚度lO环境和温度mm流量供油位置上部L/min1.3受力分析计算1.3.1传递扭矩x9545=380X9545=4901.49N.m对于开式齿轮传动,其啮合力:式中:D——小齿轮分度圆直径.D一480ram.则P=4_422.875N1.3.2轴瓦受力计算受力简图如图2,尺R,方向相同.图2轴瓦受力示意栏目编辑:王振明式中:Q——简体重量,Q=35424kg;Q2——钢球重量,Q2=25O00kg;Q3——煤重,Q3=5000kg.=339036.737N1.3.3比压计算F0.3X1.22Xsin75.一959007.2626N/m.=0.959MPa式中:F——轴承在水平面的投影面积.1.3.4线速度计算减速机传动比i=4.5,开式传动齿轮i.:Z/Z194/24=8.08.线m/线速度=丽妄字!一——=1.s2性能分析2.1Pv特性校核由锡基轴承合金chsnsbll-6的许用值[P]=1.47～1.96,[P]=1.96～2.45MPa?m/s,则P=0.959MPa~[P],P一0.959X1.3=1.25MPa?m/s[P].2.2最小油膜厚度验算2.2.1相对间隙一0.001d+0.025=0.0011220+0.025=1.245mmf$=A/d=_o.Oolo22.2.2承载系数计算润滑油:5O号机油,粘度47O0～5300mm./s..339036.7370.00102.1—一一0.9042.2.3最小油膜厚度由C,l/d查表,得相应偏心距z=0.76mm,则h…=(1一z)=6100.00102(1—0.76)=0.149mm.式中:r——轴颈半径,r:610mm.临界最小油膜厚度h…一0.0095m,故hmln2h…,满足轴承工作的可靠性要求.3结论和措施从DTM25O/39O球磨机巴氏合金轴瓦的参数计算和性能分析来看,此型巴氏合金瓦基本满足轴承工作的可靠性要求,故针对我厂球磨机使用条件的不同,生产供热温度达300的特殊情况,在安装技术标准和试车程序上作出了4条明确规定:(1)两端空心主轴颈同心度严控,筒体与盖组装应以端盖为基准,按螺栓孔互相错位较小的一个定位销作为孔的装配基准.(2)筒体两端找正要水平,且要求进口端略高于出口端(+0.5mm).安装时内侧间隙为外侧间隙的2倍,有效地消除热膨胀的影响.(3)考虑到工作时300的热风温度,巴氏合金瓦刮研时提出新的锲形间隙标准,最深480560mm处的间隙为0.15ram,瓦口1O0～200mm处间隙为1.6mm.为有利于启动时整体油膜的形成,合金瓦刮研接触面出来后剖点子时不能过深.以平缓用力为宜,反对在瓦背上开油槽.(4)试车分空车,负载,热负荷3个试车阶段.负载增加时.循序渐进,从4.5t起始,后每次增加2t,至最大负载,热负荷从15O_C起步,后每5O为一个阶梯,每次恒温试车24h,直至达到生产温度300,取得了满意的效果.(2001一lO一2O收稿)来稿摘登?CA加速澄清池刮泥机械振动的消除新钢动力厂于1987年建成2座CA加速澄清池.刮泥机械设备是采用原上海红卫机械厂生产的JG一12.0刮泥机,刮臂长12m.对称4根刮臂,每根刮臂分3节,每节上装有2片刮泥耙投入运行以来,运转一直平稳,正常.1988年2台刮泥机出现了振动故障,经检修发现造成机械产生振动的原因:刮泥机传动齿轮与带动刮臂的链轮的中心距比原安装尺寸大13mm.啮合点不在节圆位置上.传动齿轮的尼龙轴套磨损量为2mm,传动齿轮与轴的配合间隙过大不可以使用.带动刮臂的链轮固定滚筒里安装的滑动轴承(青铜)有4块磨损量为3.2mm,没办法使用.带动刮臂的链轮变形,椭圆度为士10ram,上下摆幅为50mm.传动轴二楼固定座松动,无法支承.传动轴装配传动齿轮处的固定支架70ram角钢变形,超过弹性形变,无法支承.从上述现象明显看出,刮泥机传动齿轮与带动刮臂的链轮的中心距由于增大造成齿轮的啮合点移位,在刮泥设备运转时,齿轮和链轮之间产生相对滑动,在负荷较大时,相对的滑动引起齿轮与链轮之间瞬间脱离,齿轮与链轮再次接触时发生撞击,引起整个刮泥设备的振动.所以缘由分析中的是引起刮泥振动的直接原因,～是引起刮泥机械振动的间接原消除刮泥机械振动的检修措施:重新加工尼龙轴套并更换;更换磨损的滑动轴承青铜瓦;把链轮的轮辐割断重新测量焊接安装,满足上下摆幅在士5mm范围内,对链轮盘采用热效法进行校正,满足椭圆度士3mm;割断传动轴装配传动齿轮处的固定支架70mm角钢,用16t的千斤顶对传动齿轮与链轮中心间距做调整,使传动齿轮与链轮销轴的啮合落在齿轮的节圆上,然后用70ram槽钢做固定支架,加以固定;固定传动轴二楼支承座.检修完成后,经测量传动轴振幅小于0.08mm,满足规定的要求,后经原水浊度为9O00mg/L过负荷处理运地,运转平稳,说明了我们对引起CA加速澄清池刮泥机械振动原因的分析,以及消除振动采取的检修措施是完全正确的.(新钢动力厂张银池乌鲁木齐830022)